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1：得出其氧化膜電容量隨著氧化電位的增加而減少，阻抗與陽(yáng)極極化行為存在相關(guān)關(guān)系。
2：利用內(nèi)圓外方同軸傳輸線理論，提出弧面電流探頭傳輸阻抗的校準(zhǔn)方法。
3：直流偏置電流改變了非晶帶橫向磁導(dǎo)率,造成阻抗變化的不對(duì)稱.
4：該方法通過(guò)對(duì)三相電壓和三相電流的波形采樣計(jì)算出三相阻抗，并利用對(duì)數(shù)極坐標(biāo)的非線性分度和能夠同時(shí)顯示阻抗模和阻抗角的特點(diǎn)來(lái)進(jìn)行圖示顯示。
5：本文首先推導(dǎo)了T型網(wǎng)洛等效阻抗的計(jì)算公式，然后給出了常用阻容網(wǎng)絡(luò)與其等效阻抗對(duì)照表。
6：保護(hù)放大器是一個(gè)具有非常高輸入阻抗的單位增益放大器.
7：重點(diǎn)對(duì)LNA的輸入輸出阻抗匹配，線性度，噪聲系數(shù)，功率增益等參數(shù)進(jìn)行仿真和分析。
8：因?yàn)榫哂泻芨叩妮斎?b style="color:red;">阻抗，所以級(jí)聯(lián)時(shí)不需緩沖級(jí)。
9：如果我們測(cè)得地震波的走時(shí)和振幅，我們就能夠確定地下的幾何形狀并估算與巖石速率和密度有關(guān)的聲阻抗。
10：本文在考察了閃變計(jì)算公式中網(wǎng)絡(luò)阻抗角數(shù)值大小的影響作用后，提出了一種閃變計(jì)算中阻抗角工程實(shí)用估算方法。
11：可將插入尖頭配置為使同軸天線的阻抗匹配預(yù)定的組織阻抗。
12：應(yīng)用地震相分析、波阻抗反演和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)技術(shù)，分別對(duì)小洼油田和陳家洼陷的隱蔽油氣藏進(jìn)行了識(shí)別和預(yù)測(cè)。
13：討論了影響短網(wǎng)阻抗標(biāo)值和阻抗失衡的主要因素，分析了短網(wǎng)阻抗動(dòng)態(tài)變化趨勢(shì)及其對(duì)平衡冶煉的影響。
14：通過(guò)計(jì)算機(jī)仿真實(shí)驗(yàn)和實(shí)際介質(zhì)模塊的聲阻抗圖重建實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了該方法的有效性和實(shí)用性。
15：探討交流阻抗法研究凝汽器黃銅管在循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中的腐蝕問(wèn)題。
16：利用波阻抗數(shù)據(jù)體進(jìn)行了砂巖厚度和有效砂巖厚度預(yù)測(cè)，預(yù)測(cè)結(jié)果與鉆井結(jié)果吻合較好。
17：基于格林函數(shù)理論，利用等效網(wǎng)絡(luò)概念，給出了矩形波導(dǎo)中細(xì)導(dǎo)電柱的阻抗表達(dá)式，算測(cè)結(jié)果與實(shí)驗(yàn)值相吻合。
18：在不考率軸承摩擦、空氣阻力、彎曲阻抗等損失的前提下，推導(dǎo)了皮帶傳動(dòng)滑移率及效率的計(jì)算公式，并結(jié)合實(shí)例驗(yàn)證。
19：這些方法分別采用單點(diǎn)饋電，多點(diǎn)饋電或多元組合實(shí)現(xiàn)圓極化，均有效拓展了圓極化天線的阻抗匹配帶寬和圓極化軸比帶寬。
20：對(duì)于特定厚度的吸聲材料，要獲得優(yōu)異的吸聲性能必須是材料的表面阻抗大小適宜。
21：因此，前置放大電路應(yīng)該是一個(gè)高輸入阻抗，高共模抑制比、低漂移的小信號(hào)放大電路。
22：本文介紹一種用于測(cè)量骨骼生物電信號(hào)的測(cè)試系統(tǒng)，具有高輸入阻抗，高穩(wěn)定性、低漂移和高共模抑制比等特點(diǎn)。
23：但在實(shí)際運(yùn)行中,測(cè)量線圈本身有電阻、電感和分布電容,有時(shí)為了提高靈敏度和穩(wěn)定性,在測(cè)量線圈兩端還并聯(lián)一個(gè)電容,與它連接的電子電路,還有輸入阻抗,因此測(cè)量線圈的負(fù)載,實(shí)際上是一個(gè)RLC復(fù)合阻抗.
24：該電路具有高輸出阻抗和低無(wú)源靈敏度特點(diǎn).
25：并利用應(yīng)用軟件，形成了波阻抗、孔隙度、道積分、反射強(qiáng)度、峰值振幅、反射頻率、相干切片等屬性數(shù)據(jù)體。
26：根據(jù)膜電容測(cè)量要求，找到刺激信號(hào)低頻段復(fù)阻抗系統(tǒng)測(cè)量誤差產(chǎn)生的原因，以及糾正的方法。
27：在某一頻率區(qū)域內(nèi),其阻抗值急劇上升,從而在特定的頻率內(nèi)可獲得較高的衰減速效果而對(duì)信號(hào)不產(chǎn)生影響.
28：分析了EMI濾波器噪聲源和負(fù)載阻抗對(duì)插入損耗的影響，采用基于實(shí)驗(yàn)的“插入損耗法”估計(jì)噪聲源的阻抗。
29：以共鳴器為振蕩源，從管路阻抗的角度和射流噪聲的角度對(duì)其振蕩機(jī)理進(jìn)行了分析。
30：本文歸納出利用對(duì)稱負(fù)載的阻抗角，計(jì)算二瓦特計(jì)法表讀數(shù)的一般規(guī)律。
31：算法無(wú)需故障類型判別，不受系統(tǒng)阻抗、故障電阻、負(fù)荷電流以及分布電容的影響。
32：這些數(shù)字表明,輸入阻抗的改進(jìn)值為一個(gè)數(shù)量級(jí).
33：正交模轉(zhuǎn)換器采用方波導(dǎo)階梯阻抗匹配與波導(dǎo)縫隙耦合的設(shè)計(jì)思想。
34：利用階梯近似方法結(jié)合縫隙天線電路模型分析其輸入阻抗，最后采用GTD方法計(jì)算該種天線的輻射方向圖。
35：利用波阻抗反演數(shù)據(jù)體進(jìn)行儲(chǔ)層預(yù)測(cè)，揭示復(fù)雜斷裂帶內(nèi)砂體的分布規(guī)律和儲(chǔ)層的沉積規(guī)律。
36：在有井資料的地區(qū)，能得到與測(cè)井資料有良好對(duì)應(yīng)關(guān)系、與地層結(jié)構(gòu)密切相關(guān)的反射系數(shù)剖面和絕對(duì)波阻抗剖面。
37：但是否需要考慮接地阻抗中的感性分量，應(yīng)根據(jù)地網(wǎng)規(guī)模和土壤電阻率加以判斷。
38：這種度量作用可以阻止手指接觸到天線的饋點(diǎn)，從而解決阻抗失配的問(wèn)題。
39：它們用于提高放大電路的增益和實(shí)現(xiàn)輸出阻抗匹配，提高電流復(fù)制精度，減小電壓增益誤差。
40：文中從聲學(xué)的角度出發(fā)，分析了漏損點(diǎn)的聲阻抗特性，并對(duì)漏損管道內(nèi)流體的聲傳播進(jìn)行了研究。
41：給出了一個(gè)用二次元求解同軸線特性阻抗的通用程序。
42：當(dāng)超聲波的頻率、井液聲速變化時(shí)，超聲換能器輻射阻抗變化比較明顯。
43：目的:探討脈沖電流激勵(lì)模式下測(cè)量生物電阻抗的原理及其實(shí)現(xiàn).
44：以金屬作為基底，環(huán)氧樹(shù)脂作為涂層材料，采用電化學(xué)阻抗譜技術(shù)研究表面未經(jīng)處理、經(jīng)硅烷處理和經(jīng)磷化處理試樣的環(huán)氧涂層酎蝕性能。
45：結(jié)果：由實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，負(fù)電容補(bǔ)償技術(shù)雖然無(wú)法使恒流源輸出阻抗值趨于無(wú)窮，但是可使其阻抗值明顯增大。
46：從微波晶體管、場(chǎng)效應(yīng)管管芯的單向化模型出發(fā),給出了對(duì)微波寬帶放大器的不等波紋函數(shù)型阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)綜合方法.
47：本文介紹了一種用于多波節(jié)復(fù)合彎曲振動(dòng)換能器的穿孔板，并對(duì)穿孔板的阻抗變換機(jī)理進(jìn)行了理論分析。
48：結(jié)果顯示,該阻抗變換器能在兩個(gè)任意的頻率點(diǎn)對(duì)任意電阻性負(fù)載實(shí)現(xiàn)理想的阻抗匹配.
49：此外，推導(dǎo)出波導(dǎo)TM、TE模的傳輸功率、損耗功率、衰減常數(shù)、等效阻抗等特征參數(shù)的邊界元公式。
50：采用邊界元法分析了芯板支撐對(duì)TEM傳輸室特性阻抗的影響。
51：同時(shí)論文結(jié)合改進(jìn)的基于位置的阻抗控制策略，實(shí)現(xiàn)了擺動(dòng)足從擺動(dòng)相到支撐相的良好過(guò)渡和期望的足力跟蹤問(wèn)題。
52：不管是在神話故事還是在歷史當(dāng)中，到處可見(jiàn)這樣的人物：他們追求自己的理想，努力和困阻抗爭(zhēng)，不勝利達(dá)到目的，決不罷休。
53：分別在兩種不同的邊界條件下進(jìn)行不安裝樣品和安裝樣品兩種狀態(tài)的測(cè)量來(lái)對(duì)阻抗管非理想吸聲末端進(jìn)行補(bǔ)償，準(zhǔn)確的測(cè)得了材料的隔聲量。
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